在壓鑄行業中，工藝參數對產品質量的影響是通過更多的實驗方法進行的，很多工藝技術人員不能深入分析鑄件的條件，不能用數據說明。

本文對壓鑄工藝參數理論計算和實踐兩方面進行探討。 壓力鑄造的主要工藝參數有行程(速度轉換點)、速度、時間、壓力等。 本文分析了速度和時間表兩個主要參數。

1 .壓鑄的四階段壓射

計算壓力鑄件工藝的參數，首先必須定義壓鑄的4個壓力注射階段。。

1.1.1第1階段:慢投1為了防止金屬液飛散，在沖向流出口的過程中，通常進行速度慢。

1.1.2第2階段:緩慢地使第2金屬液以較低的速度向內部移動。 主要目的是排出壓力室內的空氣，使鋁集中。

1.1.3第3階段:快速壓縮金屬液，直到內側口充滿為止，主要目的是成型并排出型腔內氣體。

1.1.4第4段:增壓階段的型柜充滿，建立最后的增壓，使鑄件在高壓壓力下凝固，從而使鑄件緊密。

 

1.2計算模型

1.2.1基于1.1的定義(參照圖1 )，在金屬液的各階段可得到合金液的重量關系式。

g 2水= g

G3 + G4 = g鑄+ g高級流程

中: G3 + g 4金屬液只在內的水口處可輸送加工成沖頭的鋁停止液的重量，也就是說，金屬停止液的容量從早壓接的出發點的位置到沖頭日程。

g為鑄件重量

g流充滿了高級系統的重量

g 2是能夠收容低速壓射2行程內壓室的金屬液的重量

g乘以系統的重量

1.2.2管線中單位時間內的不同位置截面中的合金液的流量關系式(參照圖2 )

在金屬液流動過程中，通過單位時間內的截面流量q相，q = v 1×S1 = v 2為××S3 S2 = v3 " (注:地址×s 3為利用等式，有色金屬液量)

v1 :沖擊速度

S1 :沖孔面積

v2 :內口速度

S2 :內復蓋面積

v3 :排氣速度(推薦值75 m/s )

S3 :排氣槽面積

 

1.2.3壓鑄時間[1]

壓鑄期間包含充填時間，持壓時間及鑄件包含停留在壓鑄模型中的時間。

1.2.3.1填充時間:從金屬液中注入內部的水進入到口腔中所需要的時間。 各壁厚鑄件充填時間的選擇表1 :

1.2.3.2持壓時間:金屬液充滿模具的空洞，用增壓比壓功能凝固所需的時間。 壁厚鑄件選擇壓力時間見表2 :

完全時間:1.2.3. 3留壓用的時間到開模頂結束。 不同壁厚用的留模時間選擇參照表3 :

1.2.4壓鑄速度

壓槍速度通常被稱為沖頭的速度和內水入口的速度(填充速度)。 不同壁厚用充填速度推薦值表4 :

 

1.3速度、程序基本計算式

根據1.2或圖1、圖2得到以下算式:

v1 = L3/t

v2 = v 1×埃斯旺/ s 2

S3 = v 2×S2/v3"

l4 = [體( a×100 )/v ] k××4/3.14分之一

中:填充t的時間

v體整體合金液積

a是沖頭直徑

使用鋁0.0534 k系數( )

補片.擴大排氣的范圍和速度(常用值75 m/s )

 

2 .壓鑄的實際計算和調整

在生產實踐中，型、壓氣機均在定型情況下，是否有用，或者缺陷工程技術人員的問題解決程序可以按以下程序實現。

 

2.1已知數確認，圖1和圖3使用試制過程的照片，確定合理的工藝參數，必要的第一步是常用的工藝參數，出了一套壓槍用，進行必要的測定。

2.1.1設備

550 t壓槍機ital presse (特殊意思)

2.1.2用基本壁厚3.5 mm

2.1.3鋁液密度

ρ=2. 6×10-6 kg/mm 3

2.1.4內的水口面積

在5個地方加上口水計算的答案是s 2面積= 240 mm 2，是大型的

2.1.5沖頭

a = 80 mm，從沖頭位置到設備立柱的l始=1mm，停止壓槍停止的位置l = 415 mm。

2.1.6重量

鑄g + g工藝流程=1. 39千克

g水=1. 32公斤

 

2.2計算理論

總體積2.2.1合金液

v =具體的鑄造( g + g溢流+ g水) /ρ= (1. 39 +1. 32 )1. 042×2.6×10-6 = 106 mm 3

2.2.2站立日程

l4 = [體( a×100 )/v ] k××4/3.14分之一

= [ 106/( 80×100 ) ]1. 042×0.0534××4/3.14分之一

=8. 86毫米

考慮到立閥的反應時間運轉，在計算的位置，如果是貨簽的話30 mm左右，即

l 4’= 30 +8. 86能( 39毫米)

2.2.3高速日程:

L3 =鑄( g + g溢停)/[ (ρ×3.14/4 )×a2 ] = 1.39/[ (2. 6×10-6 ]×3.14/4 )×802 ]

= 106.4 (毫米)

以壓槍工藝參數，高速轉換點和直接連接用的外觀的質量和內面的質量。

2.2.4慢壓射2日程:

L2 = g水/ [ (ρ×3.14/4 )×a2 ] = 1.32/[ (2. 6×10-6×3.14/4 )×802 ] = 101 mm ( )

2.2.5慢壓射1日程: l固定l2l3l4 = 415-101-106.4~39 = 168.6 (毫米)

需要說明的是，不要拘泥于某個壓槍機+ l 2設置合并，慢慢地進行一個壓射階段。

2.2.6以壓射沖頭的速度

根據表1，填充時間選擇為0.05 s

v1 = L3/t = 106.4/0.05分之1 = 2128 mm/s =2. 128 m/s

以口2.2.7內的水的速度

v2 =埃斯旺×v1/S2 = (3. 14×a2/4 )×v1/S2 = (3. 14×802/4 )×2.128/240 = 44.55 m/s

2.2.8排氣槽面積，

S3 = v 2×S2/v3’= 44.55×240/75 = 142.56 mm 2這樣大型，說明的必要是排氣槽面積比實際計算小，排氣合型方面參加了。

2.3實際生產驗證

用產品的質量是各種因素共同作用的結果，根據向我們提供理論的實際生產計算時各工藝參數的理論數據，它告訴了很大的目標值，但在生產中直接算出的值，那時，在實踐中需要驗證。

2.3.1常規實驗

因為那個方法很多廠商都采用了。 在計算理論的基礎上，固定的參數值后，調整的一個重要參數。 本例中為2。 2。 2高速行程的場合，根據使用的質量，使用的外觀不良的話，每冷一次(不考慮其他因素的時候)高速轉換點t，即269.6能250的方向調整，在漸變過程中觀察產品的外觀質量，確定最高的位置。 使用時人氣縮小孔多，高速轉換點貨簽，鋁在液體的一部分，型腔后發高速，有利的排出氣體，269.6可以調整300 mm的方向，觀察相同質量的變化，確定最高值，停留在其他參數上類推，用這樣的方法進行實驗的次數多，推薦直

 

2.3.2正交實驗法

槍擊案的缺陷、影響的可能性參數很多，但在正交實驗前也必須篩選出重要的參數，否則實驗次數依然很多，一般來說，第一因子多少的水平的實驗進行分析實驗的結果是，對于質量顯著性的篩選出的基因，再一次基因多馀

他打開了摩托車箱加壓槍件加工后不充滿氣密的要求，改良為模具后也打開了17%，從那里開始著手加壓槍，實驗工藝參數用minitab軟件設計4因子2水平，選擇分析結果的無顯著性的基因低速日程，其馀3個

 

品質水準著眼于大特性，從上均和顯著性檢查結果來看，基因組合為a2 b2d 1。 經量產試作用開始，比率從17%下降到2%以內。

 

3 .槍型設計的工藝參數計算

有必要用槍型的設計來計算設計。 方法同上，只調整已知數、未知數，不需要正文。

4 .結論是，內部存在于壓力槍工廠用產品中，外部質量也能提高的無限制的做法。 當產品質量模具的修正要求不滿足時，工藝參數的調整顯示了其重要性。 用正確的實驗方法可以減少實驗的次數。 得出正確的結論。